ENGINEERING APPLICATIONS AND RESEARCH PROGRESS OF LOW-RISE ALUMINUM ALLOY FRAMES
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摘要: 铝合金材料具有轻质、高强、耐腐蚀等优点，已广泛应用于建筑结构。而我国铝合金框架结构的应用尚处于起步阶段。为推动铝合金框架结构的应用发展，铝合金梁柱连接节点与结构体系的抗震研究有待进一步开展。该文调研了铝合金框架结构的工程应用实例，综述了铝合金梁柱节点与框架结构的研究现状，对一个原型框架开展了弹塑性推覆分析与动力时程分析，评估了其抗震性能。该文可为进一步开展铝合金框架结构的相关研究、设计与应用实践提供参考。Abstract: Aluminum alloys have been widely used in structural engineering by virtue of light weight, high strength and good corrosion resistance, while their applications in frames are limited. In order to promote the application and development of aluminum alloy frames, researches are needed on the seismic behavior of aluminum alloy beam-to-column joints and frames. Thusly, engineering applications and researches on aluminum alloy beam-to-column joints and frames are reviewed. Elastoplastic pushover and time-history analyses on an aluminum alloy frame are carried out to evaluate its seismic performance. A reference is thusly provided for the further research, design, and application of aluminum alloy frames.
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Keywords:
- aluminum alloys /
- frames /
- beam-to-column joints /
- engineering application /
- research review
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铝合金材料具有轻质高强、耐腐蚀、可循环利用、外表美观等系列优点[1]，20世纪50年代左右，铝合金材料开始被逐步应用于建筑结构之中[2]，截至2006年，世界上就已建成约6000座铝合金空间结构[3]。据统计，目前全球约1/4的铝合金产量用在了建筑领域，进一步表明铝合金材料在建筑结构领域的广泛应用与广阔前景。自1995年来，铝合金材料冶炼工艺的进步减少了75%以上的能源需求，减少了近40%的碳排放量[4]，同时，得益于优越的耐腐蚀性能，结构用铝合金几乎可以被100%回收再利用，是一种“绿色”的金属材料。在我国实现“双碳目标”的基本国策下，铝合金的应用在降低建筑业碳排放量方面具有重要意义。
铝合金在以下的结构工程中具有竞争优势[5]：1) 大跨空间结构[6]；2) 处于腐蚀或潮湿环境中的结构，如近海工程等；3) 偏远地区结构；4) 可移动或需快速装配的结构。目前铝合金在在空间网壳结构中的应用最为广泛，如现代五项击剑游泳馆[7]、佛顶宫[8]、G60科创云廊[9]等。近年来，随着建筑装配效益的日益凸显和国人对建筑品质需求不断提升，将铝合金推广应用于更为普遍使用、量大面广的低层和多层框架结构中具有重大意义。如低多层装配式铝合金办公楼、住宅楼、景点建筑、模块化集成建筑、可拆卸异地重建用房等。同时，铝合金适合快速拼装和运输，可用于有快速施工要求的框架结构中，在抢险救灾、突发性公共卫生事件、国防军事等特殊场景中发挥独特优势。广东铝遊家科技有限公司自2012年创立以来就一直致力于推进铝合金住宅、铝合金移动屋的应用，其开发的模块化铝合金移动屋在广州、湖南、云南等地已有多个工程应用实例。2019年，铝遊家科技有限公司还参与编制行业规范《装配式铝合金低层房屋及移动屋》[10]，推动了铝合金低层房屋工程应用的进一步发展。
目前关于铝合金框架结构的工程应用尚处于起步阶段，相关的基础研究还十分有限，亟待深入系统地开展。本文从铝合金框架的工程应用实例、铝合金梁柱节点以及框架体系的研究现状三方面调研了铝合金框架结构的研究进展，并对一个铝合金框架开展了算例分析，为铝合金框架结构的科学研究与工程应用提供参考。
1 铝合金框架的工程应用实例
2000年，Toyo Ito和Masato Araya设计建成了日本第一个2层全铝合金结构住宅[11]，如图1所示。框架梁采用挤压中空H形截面，框架柱采用十字形截面外套方形套筒增加柱子的承载力与刚度，梁柱节点通过全螺栓连接。柱间设置了拉索柔性支撑以增加框架结构抗侧刚度。事实上，在建造这座住宅的时候，铝合金还没有被日本建筑结构设计规范正式接受，2年后，日本国土交通部发表通告允许了全铝合金结构的使用。
2005年，日本建筑师Yasuhiro Yamashita设计了一座单层铝合金住宅，整个铝合金框架住宅建在一个钢筋混凝土平台上，如图2所示。梁柱构件统一采用70 mm×210 mm挤压型材，通过螺栓与预应力索进行拼装。这也是全世界范围内首次将预应力技术应用到铝合金框架结构中。
希腊于2005年建成欧洲第一个铝合金框架住宅[12]，如图3所示。该框架结构共两层，除柱间交叉支撑采用钢材，其他结构均使用6082-T6铝合金。框架柱采用异性截面，框架梁采用桁架结构，梁柱通过螺栓和扣件拼装形成节点。整个框架结构采用全螺栓连接，为满足高烈度抗震设防要求，在两个方向上均设置了多道刚性支撑。
2006年，KieranTimberlake建筑设计公司在美国马里兰州设计建造了一座3层铝合金框架住宅，如图4(a)所示。底层为木结构架空层，在现场施工完成；二、三层为铝合金框架结构，梁柱通过螺栓与连接件拼接，节点如图4(b)所示。为增加框架抗侧刚度，还布置了几道柔性支撑。二、三层在工厂完成70%预制后运输至现场完成最后拼装。
2008年，同样由KieranTimberlake建筑设计公司于美国纽约设计建成了一座5层铝合金框架住宅[13]，并作为展品参与纽约现代艺术博物馆关于装配式建筑主题的展览，如图5(a)所示。整个框架结构采用全螺栓连接，装配率100%，梁和柱均采用异性截面铝合金型材，通过定制的连接件与螺栓拼装形成节点，如图5(b)所示。每层框架在工厂完成80%的拼装，然后由卡车运往现场完成上下层之间的拼接，仅耗时6天便完成整个框架的拼装。展览结束后，框架在2天时间内被全部拆卸，构件被100%回收。同年，该铝合金框架结构凭借其独特的建筑美感以及全装配可拆卸的绿色理念获得了美国建筑师协会费城分会金奖。
2 铝合金梁柱节点研究现状
梁柱节点是框架结构中的关键部位，一旦发生破坏很可能引起结构的倒塌。表1汇总了目前国内外有关铝合金梁柱节点的研究。
表 1 铝合金梁柱节点研究汇总Table 1. Summary of research on the aluminum alloy beam-to-column joints年份 学者 研究方法 铝合金牌号 节点连接形式 梁柱截面 1999 MATUSIAK[14] 试验研究 6082-T6 焊接 柱：工形截面；梁：翼缘板 2007 WANG等[15] 数值模拟 6082-T6 焊接 柱：工形截面；梁：翼缘板 2015 BRANDO等[16] 数值模拟 6082-T6 焊接 柱：工形截面；梁：翼缘板 2015 蒋首超和张锦骁[19] 试验研究 6061-T5/T6 焊接 箱形截面 2016 DE MATTEIS和BRANDO[17] 文献综述 − − − 2018 宁秋君[20] 试验研究+数值模拟 6061-T6 焊接 箱形截面 2019 黄娟娟[21] 试验研究+数值模拟 6061-T4/T6 焊接 工形截面 2020 HRŽIĆ等[18] 数值模拟 6082-T6 焊接 工形截面 2020 朱熙[22] 试验研究+数值模拟 − 焊接 箱形截面 2020 王中兴[23] 试验研究+数值模拟 6061-T6 环槽铆钉连接 工形截面 2020 廖仁生[24] 试验研究+数值模拟 6061-T6 高强螺栓连接 工形截面 2021 陈培旭[25] 试验研究+数值模拟 6061-T6 高强螺栓连接 工形截面 2021 高亚琳[26] 试验研究+数值模拟 6061-T6 焊接 工形截面 2021 李成华等[27] 数值模拟 6061-T6 焊接 柱：箱形截面；梁：工形截面 MATUSIAK[14]通过系列单调拉伸试验对铝合金焊接梁柱节点开展了试验研究，但是节点的梁构件只有翼缘板部分，并非真正意义上的梁柱节点。此后，WANG等[15]、BRANDO等[16]对MATUSIAK的节点试验进行了数值模拟，提出了几种精细化模拟焊接铝合金结构的方法，如考虑6061-T6铝合金材料的非各向同性塑性行为、变厚度的壳单元的使用等。并通过大量参数分析，基于EC3提出了适用于焊接铝合金梁柱节点的柱腹板的抗拉强度的计算公式。DE MATTEIS和BRANDO[17]以端板连接的梁柱节点为例，对“组件分析法”进行了讨论，并综述了现有关于铝合金梁柱节点“组件”的研究现状，总结提出了为完善铝合金结构“组件分析法”应继续开展的研究方向。HRŽIĆ等[18]对焊接6082-T6铝合金梁柱节点开展了有限元分析，基于节点弯矩-转角曲线研究了焊接以及是否有柱加劲肋对节点受力性能的影响。
蒋首超和张锦骁[19]对FRP(纤维增强复合材料)加强的铝合金焊接梁柱节点性能开展了试验研究。试验对比了4种不同FRP加强构造对梁柱节点极限承载力与刚度的影响，结果表明，FRP对铝合金焊接梁柱节点的承载力的提高效果并不明显，受FRP的粘贴质量直接影响；受压翼缘粘贴FRP能够有效降低母材的应力水平。宁秋君[20]对6061-T6铝合金母材与焊接接头以及箱形全焊接梁柱节点开展了试验研究，所有试验节点均在焊缝处破坏；并开展了数值模拟分析，考察了竖向与水平肋板对节点的加固效果。黄娟娟[21]对铝合金全焊接连接梁柱节点的滞回性能开展了试验研究。试验结果表明，焊接区域与焊接热影响区内的材料强度发生大幅度折减，所有节点试件均发生梁下翼缘与柱连接处的焊缝断裂破坏。此外，黄娟娟还开展了有限元参数分析并提出了简化弯矩-转角滞回曲线模型。朱熙[22]对4个铝合金全焊接梁柱节点开展了循环加载的试验研究，其研究重点放在了节点的阻尼比与耗能性能方面。同时，基于试验结果开展了数值模拟，对不同截面类型与截面尺寸开展了参数分析，进一步探究了各参数对节点阻尼比的影响。王中兴[23]对环槽铆钉连接的铝合金梁柱节点开展了系统的试验研究与数值分析，包括新型紧固件环槽铆钉的连接机理、铝合金T型件的受力性能、环槽铆钉连接的铝合金梁柱节点的单调与滞回承载性能，如图6所示。基于试验以及大量参数分析结果，结合“组件法”提出了该类节点的设计方法。廖仁生[24]与陈培旭[25]对铝合金全螺栓连接梁柱节点的受力性能开展了试验与数值分析，如图7所示。试验探究了轴压比、连接件材料(铝合金与不锈钢)、连接件构造形式以及柱间是否设置加劲肋对节点受力性能的影响。通过有限元参数分析，提出了此类节点的弯矩-转角曲线简化模型。高亚琳[26]对铝合金材料开展了疲劳试验研究，然后通过数值模拟对全焊接铝合金梁柱节点的疲劳性能，包括疲劳裂纹萌生与扩展以及疲劳寿命等开展了研究，结合疲劳试验获得的S-N曲线得到了较为准确的评估节点整体疲劳寿命的方法。李成华等[27]通过数值模拟，研究了焊接残余应力对铝合金梁柱节点抗震性能的影响。有限元模型中采用热力耦合方式对焊缝进行模拟，节点构造包括盖板加强型、(箱形)柱中有隔板及无隔板普通型三种形式。结果表明：焊接残余应力会使节点的延性与耗能能力略有降低，但是影响较小。
解决梁柱节点连接问题，是推进铝合金框架结构“落地”的关键。总体而言，目前关于铝合金梁柱节点的研究多数为全焊接节点，然而试验结果表明铝合金全焊接节点的承载力与延性等各项力学性能均难以满足规范设计的要求。近些年的研究开始着眼于紧固件连接的节点形式，并得到了不错的研究成果，初步表明环槽铆钉是一种力学性能优良，适用于铝合金梁柱节点的新型紧固件。
3 铝合金框架结构研究现状
2005年，SPYRAKOS和ERMOPOULOS对文献[12]中的两层铝合金框架进行了结构分析，基于EC3和EC9分别从构件、节点以及框架柱抗震加强开展了设计分析，并如图8所示利用有限元软件对铝合金异性柱与连接板组成的特殊节点开展了精细化数值模拟，从而提出了4种在高设防烈度下加强铝合金异形柱承载力的措施。
2006年，西安建筑科技大学与长安大学受解放军总后勤部建筑工程研究所委托，对一种轻型铝合金活动房屋开展了一系列试验研究[28-31]，包括在雪荷载和风荷载下的结构足尺加载试验、梁柱节点与柱脚节点试验，如图9所示；同时也进行了系列的数值模拟研究[32-34]，包括考虑结构初始缺陷的有限元分析、结构在地震作用与爆炸荷载作用下的动力响应分析。
2016年，MEIMAND等[35]通过建立多尺度有限元模型，从振型分析、静力推覆分析及增量动力分析(IDA)三方面对比了在相同设计条件下的单层-三跨钢框架与铝合金框架的抗震性能。结果表明，在结构反应调整系数 R=3.0下，铝合金框架的倒塌储备系数CMR能够满足规范FEMA P695[36]的要求。2017年，TAN等[37]通过ABAQUS对一个2跨-5层铝合金框架开展了二阶弹塑性分析，对比了在不同的二阶效应系数下，采用二阶弹性和二阶弹塑性分析结果的比值。同时也对比了规范的近似二阶分析方法和有限元二阶弹塑性分析，结果表明当考虑铝合金的塑性行为时，规范的近似二阶分析方法偏于不安全，应予以修正。2018年，刘翔[38]对集成式铝合金结构房屋进行了足尺试验研究，包括梁与墙板的变形性能以及结构抗风压性能试验，如图10所示。利用ABAQUS对采用螺栓与扣件连接的梁柱节点开展了数值分析，得到了节点的初始转动刚度。研究成果应用于《装配式铝合金低层房屋及移动屋》(JG/T 570−2019)[10]的编制，该行业标准标准自2020年6月开始实施，规定了装配式铝合金低层房屋及移动屋的一般要求、试验方法、检验规则等。
2022年，WANG等[39]基于文献[23]中的环槽铆钉连接的铝合金梁柱节点循环加载试验，标定了该类半刚性节点的简化弯矩-转角曲线，采用OpenSees有限元软件分析了一个三跨-两层铝合金框架在不同地震输入下的结构响应，包括层间位移、节点转角以及框架柱的压弯内力响应。计算结果表明，框架在各地震动输入下均满足规范的安全需求。
综上可知，目前关于铝合金框架结构体系层面的研究都是采用数值模拟的研究手段，缺乏多层铝合金框架结构体系的基础试验数据为工程应用提供重要参考以及为数值模型提供准确的验证。仅有的铝合金框架结构足尺试验均为单层铝合金房屋，其梁柱构件均为小尺寸薄壁截面，承载力小，应用范围十分有限，并非真正意义上的铝合金框架结构。
4 铝合金框架结构算例分析
为弥补国内外铝合金框架结构抗震性能研究的空白，推进铝合金框架结构的实际工程应用，笔者所在团队目前正在开展不锈钢环槽铆钉连接的足尺铝合金框架抗震性能试验研究。结合实际工程背景，设计了一个3层3跨原型框架结构，层高3.0 m，跨度和开间均为6.0 m，如图11所示。原型框架参考现行国家标准《铝合金结构设计规范》(GB 50429−2007)[40]进行设计，地震作用按照我国《建筑抗震设计规范》(GB 50011−2010)[41]确定，抗震设计条件为7度(0.1 g)设防，II类场地，设计地震分组为第一组。各层的楼面及屋面的恒荷载和活荷载的标准值分别取6 kN/m2和2 kN/m2。在进行地震组合下构件强度验算和稳定性验算时，构件的承载力抗震调整系数分别取为0.75和0.80。梁柱构件均采用工字形截面，由于在实际结构中楼板对梁有侧向约束作用，框架梁仅进行强度验算，框架柱按照规范要求验算其强度和稳定性。此外，荷载标准组合下梁的挠度不应超过L/400，小震作用下框架最大层间位移角不应大于H/250，其中L和H分别为梁的跨度和楼层高度。经试设计，梁与柱采用6061-T6铝合金挤压工字形构件，截面尺寸分别为300 mm×240 mm×10 mm×12 mm和 360 mm×300 mm×12 mm×14 mm。
4.1 弹塑性静力推覆分析
原型框架平面布置规则，取中间一榀平面框架进行弹塑性静力推覆分析，如图12所示。侧向力分布模式采用倒三角分布。采用OpenSees有限元程序进行计算，梁柱材料本构模型选用RambergOsgoodSteel，单元类型选用基于刚度的纤维梁柱单元，柱脚固接。参考笔者所在团队已完成的节点试验，梁柱节点刚度介于刚接与铰接之间，因此有限元模型中需考虑节点半刚性。如图13所示，在OpenSees中通过设置0长度单元模拟节点半刚性，0长度单元仅存在1个转动自由度，其弯矩-转角关系如图14所示。
基底剪力-顶点位移角曲线如图15所示。由于节点极限弯矩小于梁的屈服弯矩，梁始终处于弹性状态，主要考察推覆过程中各节点与柱端的变形与应力发展。参考已完成的节点试验结果，规定节点转角达到0.1 rad时节点屈服。各节点与柱端屈服顺序如图16所示。当顶点位移角RDR达到0.6%时，第一、二层部分左节点首先进入屈服，随后，第三层左节点，第二、三层右节点，第一层右节点相继屈服。所有节点屈服后，顶点位移角达到4.2%时，四个柱脚截面边缘纤维达到屈服。
4.2 弹塑性动力时程分析
按照FEMA P695[36]的推荐，遵循平均地震影响系数曲线与《建筑抗震设计规范》(GB 50011−2016)[41]规定的地震影响系数曲线在0.2T1~1.5T1 (T1为结构自振周期)范围内相符的原则，一共选取了16条地震波，如表2所示，其中PGA为地震波的峰值加速度。所选地震波的平均地震影响系数曲线与规范的对比如图17所示，二者在0.2T1~1.5T1范围内基本一致。
表 2 所选地震波信息Table 2. Information of the selected ground motions地震波
序号发生地 年份/
年记录站 成分 PGA/
g1 San Fernando 1971 LA - Hollywood Stor SFERN/
PEL1800.174 2 Friuli, Italy 1976 Tolmezzo FRIULI/
A-TMZ0000.351 3 Imperial Valley 1979 Delta IMPVALL/
H-DLT2620.238 4 Imperial Valley 1979 El Centro Array #11 IMPVALL/
H-E111400.364 5 Superstition Hills 1987 El Centro Imp. Co. SUPERST/
B-ICC0000.358 6 Loma Prieta 1989 Capitola LOMAP/
CAP0000.529 7 Cape Mendocino 1992 Rio Dell Overpass CAPEMEND/
RIO2700.385 8 Landers 1992 Coolwater LANDERS/
CLW-TR0.417 9 Northridge 1994 Canyon Country-WLC NORTHR/
LOS0000.410 10 Kobe, Japan 1995 Nishi-Akashi KOBE/
NIS0900.503 11 Kobe, Japan 1995 Shin-Osaka KOBE/
SHI0000.243 12 Kocaeli, Turkey 1999 Arcelik KOCAELI/
ARC0000.219 13 Kocaeli, Turkey 1999 Duzce KOCAELI/
DZC1800.312 14 Chi-Chi, China 1999 TCU045 CHICHI/
TCU045-N0.507 15 Duzce, Turkey 1999 Bolu DUZCE/
BOL0000.728 16 Manjil, Iran 1990 Abbar MANJIL/
ABBAR--T0.497 时程分析采用Rayleigh阻尼，大小为0.02，提取各层在小震、中震和大震下的最大层间位移角，如图18所示。实线为不同地震波下的最大层间位移角的平均值。三种震级下，最大层间位移角均出现在顶层，底层位移角最小。小震下各层最大层间位移角均小于1/250，大震下各层最大层间位移角小于1/50，满足现有规范下“小震可修”“大震不倒”的要求。
5 结论及展望
本文调研了铝合金框架结构的工程应用实例，综述了铝合金梁柱节点与框架结构的研究现状，总结了现有研究的不足，最后对一个原型框架开展了弹塑性推覆分析与动力时程分析，主要得到如下结论：
(1) 铝合金在建筑结构中的应用主要集中在大跨空间结构，框架结构的工程应用实例十分有限，尚处于探索起步阶段。目前已有的铝合金框架结构主要用于低层住宅，梁柱节点采用全螺栓连接。
(2) 相较于焊接，环槽铆钉连接的铝合金梁柱节点力学性能更加优良，但目前仅有少数学者研究了环槽铆钉抗剪连接性能以及相应梁柱节点承载性能。对环槽铆钉连接的铝合金梁柱节点抗震性能试验、数值模拟、参数分析的研究还很不充分，尚未明确节点承载力和转动刚度计算方法。
(3) 目前关于铝合金框架结构层面的研究都是采用数值模拟的研究手段，仅有的铝合金框架结构足尺试验均为单层铝合金房屋，缺乏多层铝合金框架结构体系的基础试验数据，为工程应用提供重要参考以及为数值模型提供准确的验证。
(4) 对一原型铝合金框架开展了弹塑性推覆分析，得到了结构的基底剪力-顶点位移角曲线，节点在顶点位移角达到0.6%时开始进入屈服，柱脚截面在所有节点屈服，顶点位移角达到4.2%时进入屈服。动力时程分析结果表明，所设计的框架在多遇地震与罕遇地震下的最大层间位移角能够满足现有规范要求。
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表 1 铝合金梁柱节点研究汇总
Table 1 Summary of research on the aluminum alloy beam-to-column joints
年份 学者 研究方法 铝合金牌号 节点连接形式 梁柱截面 1999 MATUSIAK[14] 试验研究 6082-T6 焊接 柱：工形截面；梁：翼缘板 2007 WANG等[15] 数值模拟 6082-T6 焊接 柱：工形截面；梁：翼缘板 2015 BRANDO等[16] 数值模拟 6082-T6 焊接 柱：工形截面；梁：翼缘板 2015 蒋首超和张锦骁[19] 试验研究 6061-T5/T6 焊接 箱形截面 2016 DE MATTEIS和BRANDO[17] 文献综述 − − − 2018 宁秋君[20] 试验研究+数值模拟 6061-T6 焊接 箱形截面 2019 黄娟娟[21] 试验研究+数值模拟 6061-T4/T6 焊接 工形截面 2020 HRŽIĆ等[18] 数值模拟 6082-T6 焊接 工形截面 2020 朱熙[22] 试验研究+数值模拟 − 焊接 箱形截面 2020 王中兴[23] 试验研究+数值模拟 6061-T6 环槽铆钉连接 工形截面 2020 廖仁生[24] 试验研究+数值模拟 6061-T6 高强螺栓连接 工形截面 2021 陈培旭[25] 试验研究+数值模拟 6061-T6 高强螺栓连接 工形截面 2021 高亚琳[26] 试验研究+数值模拟 6061-T6 焊接 工形截面 2021 李成华等[27] 数值模拟 6061-T6 焊接 柱：箱形截面；梁：工形截面 
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表 2 所选地震波信息
Table 2 Information of the selected ground motions
地震波
序号发生地 年份/
年记录站 成分 PGA/
g1 San Fernando 1971 LA - Hollywood Stor SFERN/
PEL1800.174 2 Friuli, Italy 1976 Tolmezzo FRIULI/
A-TMZ0000.351 3 Imperial Valley 1979 Delta IMPVALL/
H-DLT2620.238 4 Imperial Valley 1979 El Centro Array #11 IMPVALL/
H-E111400.364 5 Superstition Hills 1987 El Centro Imp. Co. SUPERST/
B-ICC0000.358 6 Loma Prieta 1989 Capitola LOMAP/
CAP0000.529 7 Cape Mendocino 1992 Rio Dell Overpass CAPEMEND/
RIO2700.385 8 Landers 1992 Coolwater LANDERS/
CLW-TR0.417 9 Northridge 1994 Canyon Country-WLC NORTHR/
LOS0000.410 10 Kobe, Japan 1995 Nishi-Akashi KOBE/
NIS0900.503 11 Kobe, Japan 1995 Shin-Osaka KOBE/
SHI0000.243 12 Kocaeli, Turkey 1999 Arcelik KOCAELI/
ARC0000.219 13 Kocaeli, Turkey 1999 Duzce KOCAELI/
DZC1800.312 14 Chi-Chi, China 1999 TCU045 CHICHI/
TCU045-N0.507 15 Duzce, Turkey 1999 Bolu DUZCE/
BOL0000.728 16 Manjil, Iran 1990 Abbar MANJIL/
ABBAR--T0.497
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